Северсталь — Металлург Мг : составы команд, матч КХЛ 31 Января 2023

Вратари

Бр

Броски

ПШ

Пропущено шайб

%ОБ

% Отраженных бросков

КН

Коэффициент надежности

ВП

Время на площадке

Защитники

Ш

Заброшенные шайбы

А

Передачи

О

Очки

+/-

Плюс/Минус

Штр

Штрафное время

ВП

Время на площадке

Нападающие

Ш

Заброшенные шайбы

А

Передачи

О

Очки

+/-

Плюс/Минус

Штр

Штрафное время

ВП

Время на площадке

Вратари

Бр

Броски

ПШ

Пропущено шайб

%ОБ

% Отраженных бросков

КН

Коэффициент надежности

ВП

Время на площадке

Защитники

Ш

Заброшенные шайбы

А

Передачи

О

Очки

+/-

Плюс/Минус

Штр

Штрафное время

ВП

Время на площадке

Нападающие

Ш

Заброшенные шайбы

А

Передачи

О

Очки

+/-

Плюс/Минус

Штр

Штрафное время

ВП

Время на площадке

КХЛ, Северсталь-Металлург Мг, 31.

01.2023, 2022/2023 Регулярный чемпионат

19:30

ЦСКА — Ак Барс

2.00 x 3.60 x 3.60

-:-

2.00 x 3.60 x 3.60

02:00

Торонто Мэйпл Лифс — Тампа-Бэй Лайтнинг

1.08 x 11.50 x 27.00

3:0

1.08 x 11.50 x 27.00

19:30

ЦСКА — Ак Барс

2.00 x 3.60 x 3.60

-:-

2.00 x 3.60 x 3.60

21.04.2023 19:30
КХЛ
ЦСКА — Ак Барс
(0:0)

Не начался

02:00

Каролина Харрикейнз — Нью-Йорк Айлендерс

Окончен

4:3
От

Окончен

20. 04.2023 02:00
NHL
Каролина Харрикейнз — Нью-Йорк Айлендерс
(4:3)
От

Окончен

02:30

Бостон Брюинз — Флорида Пантерз

Окончен

3:6

Окончен

20.04.2023 02:30
NHL
Бостон Брюинз — Флорида Пантерз
(3:6)

Окончен

04:30

Даллас Старз — Миннесота Уайлд

Окончен

7:3

Окончен

20. 04.2023 04:30
NHL
Даллас Старз — Миннесота Уайлд
(7:3)

Окончен

05:00

Эдмонтон Ойлерз — Лос-Анджелес Кингз

Окончен

4:2

Окончен

20.04.2023 05:00
NHL
Эдмонтон Ойлерз — Лос-Анджелес Кингз
(4:2)

Окончен

02:00

Торонто Мэйпл Лифс — Тампа-Бэй Лайтнинг

1. 08 x 11.50 x 27.00

3:0

1.08 x 11.50 x 27.00

21.04.2023 02:00
NHL
Торонто Мэйпл Лифс — Тампа-Бэй Лайтнинг
(3:0)

live!
Перерыв

02:30

Нью-Джерси Дэвилз — Нью-Йорк Рейнджерс

2.25 x 4.10 x 2.70

0:0

2.25 x 4.10 x 2.70

21.04.2023 02:30
NHL
Нью-Джерси Дэвилз — Нью-Йорк Рейнджерс
(0:0)

live!
1-й период

04:30

Колорадо Эвеланш — Сиэтл Кракен

1. 75 x 4.60 x 3.80

-:-

1.75 x 4.60 x 3.80

21.04.2023 04:30
NHL
Колорадо Эвеланш — Сиэтл Кракен
(0:0)

Не начался

05:00

Вегас Голден Найтс — Виннипег Джетс

2.05 x 4.30 x 3.05

-:-

2.05 x 4.30 x 3.05

21.04.2023 05:00
NHL
Вегас Голден Найтс — Виннипег Джетс
(0:0)

Не начался

02:00

Нью-Йорк Айлендерс — Каролина Харрикейнз

2. 40 x 4.15 x 2.55

-:-

2.40 x 4.15 x 2.55

22.04.2023 02:00
NHL
Нью-Йорк Айлендерс — Каролина Харрикейнз
(0:0)

Не начался

02:30

Флорида Пантерз — Бостон Брюинз

3.00 x 4.40 x 2.05

-:-

3.00 x 4.40 x 2.05

22.04.2023 02:30
NHL
Флорида Пантерз — Бостон Брюинз
(0:0)

Не начался

04:30

Миннесота Уайлд — Даллас Старз

2. 45 x 4.20 x 2.45

-:-

2.45 x 4.20 x 2.45

22.04.2023 04:30
NHL
Миннесота Уайлд — Даллас Старз
(0:0)

Не начался

05:00

Лос-Анджелес Кингз — Эдмонтон Ойлерз

2.85 x 4.40 x 2.10

-:-

2.85 x 4.40 x 2.10

22.04.2023 05:00
NHL
Лос-Анджелес Кингз — Эдмонтон Ойлерз
(0:0)

Не начался

23:00

Виннипег Джетс — Вегас Голден Найтс

Не начался

-:-

Не начался

22. 04.2023 23:00
NHL
Виннипег Джетс — Вегас Голден Найтс
(0:0)

Не начался

18:30

Химик — Сокол Кр

Окончен

3:2
От

Окончен

20.04.2023 18:30
VHL
Химик — Сокол Кр
(3:2)
От

Окончен

18:30

Химик — Сокол Кр

1.85 x 3. 80 x 4.00

-:-

1.85 x 3.80 x 4.00

21.04.2023 18:30
VHL
Химик — Сокол Кр
(0:0)

Не начался

15:30

Канада (U18) — Швеция (U18)

Окончен

0:8

Окончен

20.04.2023 15:30
Сборная
Канада (U18) — Швеция (U18)
(0:8)

Окончен

17:00

США (U18) — Латвия (U18)

Окончен

7:1

Окончен

20. 04.2023 17:00
Сборная
США (U18) — Латвия (U18)
(7:1)

Окончен

19:30

Чехия (U18) — Словакия (U18)

Окончен

2:3
Б

Окончен

20.04.2023 19:30
Сборная
Чехия (U18) — Словакия (U18)
(2:3)
Б

Окончен

21:00

Финляндия (U18) — Швейцария (U18)

Окончен

4:2

Окончен

20. 04.2023 21:00
Сборная
Финляндия (U18) — Швейцария (U18)
(4:2)

Окончен

15:30

Канада (U18) — Германия (U18)

Не начался

-:-

Не начался

21.04.2023 15:30
Сборная
Канада (U18) — Германия (U18)
(0:0)

Не начался

17:00

Латвия (U18) — Финляндия (U18)

Не начался

-:-

Не начался

21. 04.2023 17:00
Сборная
Латвия (U18) — Финляндия (U18)
(0:0)

Не начался

19:30

Словакия (U18) — Швеция (U18)

Не начался

-:-

Не начался

21.04.2023 19:30
Сборная
Словакия (U18) — Швеция (U18)
(0:0)

Не начался

21:00

Норвегия (U18) — Швейцария (U18)

Не начался

-:-

Не начался

21. 04.2023 21:00
Сборная
Норвегия (U18) — Швейцария (U18)
(0:0)

Не начался

18:00

Германия (U18) — Чехия (U18)

Не начался

-:-

Не начался

22.04.2023 18:00
Сборная
Германия (U18) — Чехия (U18)
(0:0)

Не начался

20:00

Норвегия (U18) — США (U18)

Не начался

-:-

Не начался

22. 04.2023 20:00
Сборная
Норвегия (U18) — США (U18)
(0:0)

Не начался

19:00

Чайка — Омские Ястребы

Окончен

5:2

Окончен

20.04.2023 19:00
MHL
Чайка — Омские Ястребы
(5:2)

Окончен

По выбранным параметрам матчей нет

Череповецкий металлургический комбинат Северсталь

org/BreadcrumbList»>

• Дом

• О

• Состав

• Все активы компании

• org/ListItem»>

  Череповецкий металлургический комбинат

Один из крупнейших автономных металлургических комбинатов в мире.

Используется для быстрой навигации по страницам

16 ноября 2018 г.

Череповецкий металлургический комбинат удвоил объемы реализации спецсталей для судостроения

16 ноября 2018

Череповецкий металлургический комбинат планирует увеличить инвестиции в природоохранную деятельность до 1,25 млрд рублей в 2012 году

24 сентября 2018 г.

«Северсталь» повышает энергоэффективность в инвестиционном проекте стоимостью 1 млрд руб.

06 августа 2018

«Северсталь» сократит выбросы за счет реконструкции коксовой батареи №4

13 июня 2018 г.

«Северсталь» поставила 40 тысяч тонн стали для стадионов ЧМ-2018

20 февраля 2018

«Северсталь» объявляет программу капитальных вложений на 2018 год

20 февраля 2018

Рекомендуемые дивиденды и дата годового общего собрания («ГОС»)

20 февраля 2018

«Северсталь» сообщает операционные результаты за 4 кв.

и 2017 г.

20 октября 2017

«Северсталь» и McKinsey оценят эффективность производства кислородно-кислородной стали на Череповецком металлургическом комбинате

29 июня 2017 г.

«Северсталь» начинает отгрузку по проекту «Южный поток»

Основные показатели

63,6

млрд руб.

Будет направлено «Северсталью» в 2020 году на развитие Череповецкого металлургического комбината и других активов дивизиона «Северсталь Российская Сталь»

3,6

млрд руб.

млрд руб.

«Северсталь» инвестировала в 2019 году в промышленную безопасность и технику безопасности на Череповецком металлургическом комбинате

23

тыс. человек

Среднесписочная численность персонала Череповецкого металлургического комбината

5,8

млрд руб.

«Северсталь» инвестировала в 2019 году в реализацию Череповецкого комплексного плана мероприятий по снижению выбросов загрязняющих веществ в атмосферу

9006

1115 900 900

или 7,7% — всего снижение выбросов Череповецкого металлургического комбината до уровня 2017 года

Подписаться на новости

Электронная почта *

Язык *
Русский
Английский

Все предприятия

Выбрать все

Оленегорский ГОК

Северсталь

Ижорский трубный завод

Череповецкий металлургический комбинат

Карельский окатыш

Яковлевский ГОК

Стальные решения

Все темы

Выбрать все

Люди

Производство

финансовый

Корпоративная ответственность

Среда

Я подтверждаю свое согласие с условиями обработки персональных данных

проката Последние научные статьи

Моделирование технологии литья крупногабаритных слитков из деформируемых алюминиевых сплавов

Александр Иннокентьевич Безруких
◽  

Баранов Владимир Николаевич
◽  

Игорь Лазаревич Константинов
◽  

Сидельников Сергей Борисович
◽  

Алексей Александрович Ильин
◽  

. ..

Алюминиевые сплавы

◽  

Непрерывное литье

◽  

Компьютерное моделирование

◽  

Физическое моделирование

◽  

Прокат

◽  

Хорошая поверхность

◽  

Литейная единица

◽  

Горячекатаный

◽  

Хорошая работоспособность

Абстрактный
Разработана промышленная технология полунепрерывного литья крупногабаритных слитков из деформируемых алюминиевых сплавов с применением комплексного моделирования, включающего компьютерное моделирование и физическое моделирование. Для компьютерного моделирования использовались пакеты программ ProCAST и ANSYS, оснащенные модулем FLUENT. Физическое моделирование проводилось на лабораторной установке полунепрерывного литья заготовок (ЛАУН), которая представляет собой десятикратно уменьшенную физическую модель промышленной установки для вертикального полунепрерывного литья слитков из алюминиевых сплавов. В качестве объекта моделирования использовался алюминиево-магниевый сплав с добавкой 0,05 % (мас. ) скандия. Результаты компьютерного моделирования были апробированы в СККУ, а затем проведено компьютерное моделирование для отливки крупного слитка. По полученным при моделировании режимам в промышленных условиях был отлит слиток сечением 1310×560 мм, который имел хорошее качество поверхности с отсутствием дефектов литья. В микроструктуре промышленного слитка и слитка, отлитого на СКЗУ, отсутствовали первичные интерметаллиды Al3(Sc, Zr), что позволяет упрочнить сплав при отжиге. Для проверки технологичности при прокатке из этих слитков вырезали заготовки размером 40×120×170 мм, которые подвергали горячей прокатке до толщины 5 мм, а затем холодной прокатке до толщины 1 мм. Результаты прокатки выявили хорошую обрабатываемость сплава, что выразилось в высоком качестве поверхности и отсутствии трещин на кромках проката. Механические свойства листов, полученных из обоих слитков, находились на одном уровне, что доказывает достоверность режимов литья слитков, полученных комплексным моделированием, и правомерность их использования для промышленных условий полунепрерывного литья крупногабаритных слитков из алюминиевых сплавов.

Разработка и освоение технологий производства на ПАО «ММК» стального проката нового поколения для трубопроводов.

Фоменко И.С.
◽  

Садыков Т.И.
◽  

Ядрышникова О.А.
◽  

Гулевич И.В.
◽  

Криволапова М.В.
◽  

…

Нефти и газа

◽  

Быстрая оценка

◽  

Экономическая оценка

◽  

Нефтяная и газовая промышленность

◽  

Информационный ресурс

◽  

Прокат

◽  

Правительство России

◽  

Ресурсная база

◽  

Научный центр

◽  

Газовая промышленность

Одним из ключевых стратегических направлений долгосрочной программы развития нефтегазовой отрасли является развитие ресурсной базы, в том числе за счет приобретения новых лицензий на аукционах и конкурсах, проводимых российскими государственными органами. Для принятия оперативного решения о покупке лицензионного участка необходимо провести объективную технико-экономическую оценку. Официальные ресурсы содержат минимум исходных данных для принятия решения, что привело к необходимости создания единой информационной системы оценки участков недр, накопления информации о новых нераспределенных участках. В статье дана ценная информация об основных возможностях уникального информационного ресурса, который был разработан специалистами ООО «Тюменский нефтяной научный центр». Данный информационный ресурс призван предоставить специалистам Компании инструмент для оперативной оценки участков недр по комплексным параметрам геологии, разработки, инфраструктуры и экономики для принятия решения о целесообразности приобретения актива.

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ УСЛОВИЙ ТРЕНИЯ НА ПОКАЗАТЕЛИ ПРОЦЕССА ПРОКАТКИ ПРОВОЛОЧНОГО БЛОКА

О. Максименко
◽  

О. Никулин
◽  

Д. Лобойко
◽  

К. Марченко

Коэффициент трения

◽  

Зона деформации

◽  

Высокоскоростной

◽  

Процесс прокатки

◽  

Альтернативные возможности

◽  

Прокат

◽  

Продольная устойчивость

◽  

Катанка

◽  

Коэффициент трения

◽  

Провод

Физическое моделирование законов трения при обработке давлением представляет собой сложную задачу и решается с множеством ограничений и допущений. Вычислительные эксперименты открывают альтернативные возможности исследования влияния условий трения на процесс прокатки. Требуется более глубокий анализ механизма трения в проволочном блоке, так как имеется значительный разброс данных по коэффициенту трения при высокоскоростной прокатке катанки. Целью данной работы является исследование влияния условий трения в очаге деформации каждой из клетей проволочного блока на изменение удельных напряжений, на продольную устойчивость процесса прокатки, на изменение угла нейтральное сечение и на уширение металла. Изучение влияния этих факторов основано на совместном решении дифференциального уравнения равновесия элементарного объема, изолированного в очаге деформации, уравнения пластичности. В данной работе диапазон изменения коэффициента трения был выбран таким, чтобы выявить закономерности качения в условиях, близких к предельным. В работе исследовано влияние коэффициента трения на параметры прокатки катанки диаметром 5,5 мм в проволочном блоке. Исследования проводились при изменении коэффициента трения от 0,22 до 0,18 при прокатке одного валка. Условия трения в зонах деформации проволочного блока влияют на натяжение валка, влияют как на поперечное течение металла, так и на обжатие. Исследование процесса прокатки катанки в проволочном блоке показало, что ужесточение режима трения в контакте металла с валками повышает продольную устойчивость катанки в очаге деформации. Минимальное значение коэффициента трения, при котором процесс остается устойчивым без потери равновесия, близко к 0,2. При уменьшении коэффициента трения резко возрастают напряжения металла в межклетьевых пространствах, что может привести к частичному или полному проскальзыванию полосы. Условия трения в контакте валков с прокатом влияют на коэффициент поперечной деформации и обжатия металла в клетях проволочного блока, а также на силовые параметры.

Напряженно-деформированное состояние металла на начальном этапе прокатки железнодорожных рельсов.

Уманский А.А.
◽  

Юрьев А.Б.
◽  

Дорофеев В.В.
◽  

Думова Л.В.

Распределение температуры

◽  

Пакет программного обеспечения

◽  

Сложная форма

◽  

Вертикальная ось

◽  

Прокат

◽  

Теоретические исследования

◽  

Неоднородность температуры

◽  

Осевая зона

◽  

Начальная стадия

◽  

Режим прокатки

На основе исследований напряженно-деформированного состояния металла при прокатке железнодорожных рельсов в черновых клетях универсального рельсобалочного стана, проведенных с использованием программного комплекса DEFORM3D, определены особенности распределения критерия Кокрофта-Лэтама по сечению проката различных формы. Установлено крайне неравномерное распределение критерия Кокрофта-Латама по сечению валка. Согласно полученным данным, значения указанного критерия минимальны в приосевой зоне, а в приповерхностных слоях наибольшее значение критерия Кокрофта-Латама и, соответственно, наибольшая вероятность образования дефектов возникают вблизи вертикальной оси датчика. В колеях сложной формы («трапеция», «лежачая трапеция», колея рельсов) выявлено наличие локальных зон с максимальным критерием Кокрофта-Лэтема, расположенных в местах образования подошвы профиля рельса. А прокатка в колеи типа «трапеция» характеризуется наличием такой зоны в приповерхностной зоне вблизи вертикальной оси колеи. В рамках определения закономерностей формирования диаграммы напряженно-деформированного состояния металла на начальном этапе прокатки рельсов установлена ​​прямая зависимость между неравномерностью распределения температуры по сечению прокатки и значениями (максимальными и средними по сечению) коэффициента Кокрофта-Латама. критерий. В то же время показано, что неравномерность распределения температуры по сечению валка имеет тенденцию к уменьшению с увеличением коэффициентов вытяжки по калибрам и увеличением частоты кантования независимо от формы используемых калибров. Для калибров сложной формы, помимо перечисленных параметров, существенное влияние на снижение температурной неоднородности оказывает также увеличение подобия формы используемого валка и калибра. По результатам теоретических исследований разработан новый режим прокатки железнодорожных рельсов. Его опытно-промышленные испытания в условиях универсального рельсобалочного стана ОАО «ЕВРАЗ ЗСМК» показали снижение браковки рельсов на 0,78 % по сравнению с ранее использовавшимся режимом прокатки.

Исследование процесса производства стальных квадратных неразрезных заготовок для прокатки шаров большого диаметра

Быков Петр Олегович
◽  

Марал Ж. Тусупбекова
◽  

Динара Р. Абсолямова

Большой диаметр

◽  

Прокат

◽  

Мелющие шары

◽  

Мелющие тела

◽  

Переработка руды

◽  

Непрерывное литье

◽  

Литье стали

◽  

Катящиеся шары

◽  

Технология производства

◽  

Грубая прокатка

В работе исследована технология производства стальных заготовок непрерывнолитой заготовки для прокатки шаров большого диаметра. В Казахстане в связи с освоением новых месторождений меди, таких как Актогай и Бозшаколь, возросла потребность в стальных мелющих шарах большого диаметра для первичной переработки руды. Основной проблемой при эксплуатации мелющих шаров большого диаметра является склонность мелющих тел к разрушению во время работы. Авторы работы исследовали процесс производства стальных заготовок непрерывнолитой заготовки сечением 150×150 мм для прокатки шаров большого диаметра (d 125 мм) в ПБ ТОО «КСП Стил», которое показало, что разрушение мелющих шаров инициируется в основном наличием внутренних несплошностей (газовой осевой рыхлости) в непрерывнолитых заготовках. Исследования показали, что технологическая схема производства мелющих шаров диаметром 125 мм из непрерывнолитых заготовок сечением 150×150 мм, включающая выплавку стали в дуговой печи с доводкой стали на агрегате ковш-печь, раскисление с алюминием и дегазацией в ковшовых вакуум-аппаратах, разливкой стали в замкнутой струе на непрерывном литье и дальнейшим получением проката на стане черновой прокатки обеспечивает отсутствие внутренних несплошностей (газовых пузырей, осевой рыхлости) в заготовках и обеспечивает производство мячей высокого качества.

Горизонтальные МНЛЗ в малотоннажной металлургии

Решетов В.В.
◽  

Трушин А.И.

Малый объем

◽  

Легированная сталь

◽  

Прокат

◽  

Легкая секция

◽  

Широкий диапазон

◽  

Центральная пористость

◽  

Марки стали

◽  

Горизонтальный тип

◽  

Первый раз

◽  

Малая емкость

Производство мелкосортного проката и катанки из легированных марок стали отличается небольшим объемом годового выпуска и широкой номенклатурой выплавляемых марок. Для организации производства тонкосортного проката из легированных марок стали в малых объемах ОАО «Спецмаш» разработало концепцию малотоннажного производства, которая была реализована на нескольких заводах. Показано, что горизонтальные МНЛЗ могут эффективно применяться в малотоннажном производстве в составе комплексов производства мелкосортного проката из легированных сталей. На заводе «Ферротрейд» (г. Белорецк) при создании комплекса по производству катанки диаметром 6,5 мм из сталей аустенитного класса и сплавов на основе никеля построена горизонтальная МНЛЗ. Освоено производство заготовок диаметром 60 мм на станке, что позволило применить прокатный мини-стан, отличающийся малыми габаритами и мощностью. Горизонтальная МНЛЗ, построенная в 2016 году в сталеплавильном цехе ЗАО «Ижевский опытно-механический завод», была оснащена электромагнитной мешалкой (ЭМС). Отмечено, что впервые в отечественной металлургии ЭМС применена на промышленной МНЛЗ горизонтального типа. В процессе освоения данной МНЛЗ было отлито более 60 плавок в заготовки диаметром 80, 200 и 120 мм. Применение ЭМС привело к улучшению среднего балла по центральной пористости до 1,2—1,8 в зависимости от режимов перемешивания. В 2018 году на ОАО «Спецмаш» для НИЦ «Термодеформ» (г. Магнитогорск) построена экспериментальная горизонтальная МНЛЗ, предназначенная для разливки заготовок диаметром 40—60 мм путем прямого литья расплава из тигля индукционной печи массой 60 кг в металл. резервуар 776 машины. Завершена разработка проекта горизонтальной МНЛЗ для ПАО «ПлазмаТек» (Украина, г. Винницы), предназначенной для производства заготовок диаметром 50 и 60 мм в составе комплекса оборудования для изготовления сварочных электродов не только из легированных, но и из углеродистых марок стали. Проектная производительность комплекса 12 000 т/год. Представлены основные технические характеристики КМС. Малотоннажные производства с горизонтальными МНЛЗ могут быть организованы как самостоятельные объекты, так и в составе действующих металлургических заводов для расширения ассортимента выпускаемой продукции.

Исследование факторов, способствующих снижению карбидной неоднородности подшипниковых марок стали

Панковец И.А.
◽  

Савченко С.А.
◽  

Возная В.И.
◽  

М. Н. Верещагин
◽  

Астапенко И.В.

Подшипниковая сталь

◽  

Прокат

◽  

Твердосплавная сеть

◽  

Подшипниковые стали

◽  

Мельничное оборудование

◽  

Много времени

◽  

Марки стали

◽  

Прокатное производство

◽  

И контроль

◽  

Неоднородность карбида

В настоящее время для выполнения требований к качеству подшипниковых сталей необходимо выполнить оценку карбидной неоднородности по СЭП 1520 и обеспечить уровень карбидной сетки, карбидной ликвации и полосатости, не превышающий заданных пределов, требуемых заказчиком. Для оценки возможности снижения неоднородности (сегрегации) карбида рассмотрены факторы, влияющие на его величину в прокатном производстве. Представлено описание процесса производства сортового проката подшипниковых сталей на стане 370/150 ОАО «БМЗ – управляющая компания холдинга «БМК». Рассмотрены возможности существующего мельничного оборудования для выполнения технологических операций, направленных на снижение карбидной неоднородности в готовом изделии. Исследованы факторы, способствующие снижению неоднородности карбида в условиях эксплуатации стана 370/150. Для определения влияния температурных режимов на уровень карбидной неоднородности в подшипниковых сталях в процессе трех кампаний осуществляли поэтапное снижение температуры конца прокатки. Представлены результаты анализа данных, полученных при производстве сортового проката профилей диаметром 34-50 мм из подшипниковых марок стали. Сформирован вывод о производстве проката из подшипниковых марок стали с повышенными требованиями к величине карбидной неоднородности. Показано, что для получения сортового проката высокого качества целесообразно осуществлять нагрев в печи перед прокаткой не менее 600 мин при температуре в зоне выдержки 1150-1220°С с последующим применением технологии нормализации прокатки и контроль температуры конца прокатки 750°С. Для профилей с вытяжкой менее 25% рекомендуется производить дополнительную термическую обработку готового профиля — нормализацию. Длительный нагрев заготовок перед прокаткой при температуре 1150-1220°С позволяет снизить неоднородность карбида до приемлемого уровня (ликвация карбида не более 3 баллов и полосатость карбида не более 4 баллов). Величина карбидной сетки снижается при снижении температуры конца прокатки и увеличении величины деформации в последних клетях. Стабильный удовлетворительный результат (КЧ не более 5,4) достигается при температуре окончания прокатки 750°С и волочении более 25 %. Установлено, что чем выше суммарная вытяжка, тем ниже точка карбидной сетки и ликвации в готовом профиле, что обусловлено дроблением нерастворившихся карбидов на отдельные фрагменты.

Разработка и освоение технологий производства на ПАО «ММК» стального проката нового поколения для трубопроводов.

Шиляев П.В.
◽  

Денисов С.В.
◽  

П. А. Стеканов
◽  

Сыч О. В.
◽  

Хлусова Е.И.
◽  

…

Нефти и газа

◽  

Большой диаметр

◽  

Ускоренное охлаждение

◽  

Прокат

◽  

Химические составы

◽  

Субзеренная структура

◽  

Трубная сталь

◽  

Пластиковые свойства

◽  

Широкий диапазон

◽  

Новое поколение

В связи с возникающими потребностями нефтегазовой отрасли России разработка и внедрение в серийное производство конкурентоспособной трубной продукции стало актуальной задачей для отечественных предприятий металлургической отрасли. Представлены обобщенные результаты разработки химических составов и автоматизированных технологий производства листового проката нового поколения из низколегированных трубных сталей различных классов прочности в ПАО «ММК». Показано, что выбранные химические составы обеспечивают формирование мелкодисперсной ферритно-бейнитной структуры с бейнитом зернистой морфологии в широком диапазоне скоростей охлаждения. Разработанные технологические режимы производства листового проката из трубных сталей предусматривают устранение значительного роста аустенитного зерна при нагреве перед прокаткой, измельчение аустенитного зерна за счет процессов рекристаллизации, формирование обширной субзеренной структуры аустенита при пластической деформации, формирование дисперсных структур при фазовое превращение в процессе управляемого ускоренного охлаждения; формирование обширной фрагментарной структуры в а-фазе. Уровень прочности, вязкопластических свойств и сопротивления хрупкому разрушению (по результатам испытаний падающим грузом с определением доли вязкой составляющей в разрыве полнотолщинных образцов) листового проката из трубных сталей различного химического состава продукции ПАО «ММК». Представлены результаты исследования испытаний листового проката из высокопрочных сталей для труб большого диаметра. Указаны объекты внедрения разрабатываемых трубных сталей.

Численное моделирование процесса деформирования сляба с различной величиной обжатия в вертикальных валках черновой клети стана 2000

Н. Л. Болобанова
◽  

Э. А. Гарбер

Модель процесса

◽  

Дефекты поверхности

◽  

Численное исследование

◽  

Процесс прокатки

◽  

Прокат

◽  

Расход металла

◽  

Широкое лицо

◽  

Общее сокращение

◽  

Стан горячей прокатки

◽  

Деформировать 3D

Совершенствование процессов производства проката на непрерывном широкополосном стане горячей прокатки (ШПГО), направленное на минимизацию металлоемкости, является эффективным средством снижения его себестоимости. В процессе прокатки слябов на УШПМ расход металла обусловлен, прежде всего, сложной формовкой заготовки в черновых клетях при последовательном обжатии вертикальными и горизонтальными валками. Приведены результаты численного исследования деформации слябов с различной величиной обжатия в вертикальных валках черновой клети стана 2000. Реализация модели процесса прокатки на основе применения программы конечно-элементного анализа DEFORM-3D описана для оценки смещения металла от краев сляба в направлении середины ширины. Экспериментально подтверждена сходимость результатов моделирования с данными измерений формообразования заготовки при черновой прокатке на стане «Северсталь-2000». Установлено, что увеличение обжатия в вертикальных валках не оказывает существенного влияния на смещение металла с узкой кромки на широкую. Увеличение суммарного обжатия вертикальных валков приводит к неблагоприятному напряженно-деформированному состоянию краевой области и критерию Кокрофта-Латама повышается на 20-30 %. Предложено уменьшить общее обжатие вертикальных валков черновых клетей стана 2000 до 40–50 мм. Показано, что увеличение времени движения сляба от нагревательной печи до окалинолома вызывает рост критерия Кокрофта-Лэтема и не влияет на величину смещения металла из узкой грани в широкую. Предложенный метод моделирования процесса деформирования слябов в черновой группе стана 2000, подтвержденный результатами промышленной прокатки, может быть использован для дальнейшего изучения влияния профилирования валков и образования поверхностных дефектов с обеспечением минимального смещения металла на широкое лицо.

КОЛИЧЕСТВЕННАЯ ОЦЕНКА ПРЕДЕЛА ТЕКУЧЕСТИ ФЕРРИТО-ПЕРЛИТНЫХ СТАЛЕЙ ПО СТРУКТУРНЫМ ПАРАМЕТРАМ

А.Т. Канаев
◽  

М.А. Жаксымбетова
◽  

И.М. Косанова

Твердый раствор

◽  

Предел текучести

◽  

Термомеханическая обработка

◽  

Материаловедение

◽  

Упрочнение твердого раствора

◽  

Ускоренное охлаждение

◽  

Прокат

◽  

Низколегированные стали

◽  

Изделия из металла

В различных отраслях экономики предъявляются требования к качеству металлургической продукции. Мероприятие, улучшающее качество металлургической продукции – термомеханическая обработка (ТМО). ТМТ позволяет снизить удельный расход стали, повысить срок службы, надежность и долговечность изделий, что равносильно увеличению объема готовой металлопродукции. Задачей прикладного материаловедения является установление количественной зависимости между структурой и свойствами сталей и сплавов, она лежит в основе разработки и создания новых эффективных способов повышения эксплуатационных характеристик металлопродукции. В производстве сортового проката все шире применяется ТМО, представляющая собой сочетание двух способов упрочнения сталей: деформационного пластической деформацией и термического фазовыми превращениями. Выявление особенностей свойств термически обработанных сталей позволяет приблизиться к решению этой задачи. Основными механизмами упрочнения являются твердый раствор при легировании относительно дешевыми легирующими элементами (Mn, Si) и дислокационно-дисперсионное упрочнение с использованием упрочняющей термообработки и микролегирования стали карбидо- и нитридообразующими элементами V (C, N). В статье количественно оценен примерный вклад различных механизмов упрочнения в предел текучести углеродистых и низколегированных сталей. Для стали Ст5пс (горячекатаное состояние) предел текучести дается твердорастворным и зернограничным упрочнением (37,4,0 % и 28,6 %), для низколегированной стали 16Г2АФ (36,7 % и 27,1 %), роль дисперсионного упрочнения (28,0%). Термомеханическая обработка стали марки Ст.